一、概述
 　　由變頻器構成的交流調速系統普遍存在的問題是，系統運行在低頻區域時，其性能不夠理想，主要

表現在低頻啟動時啟動轉矩小，造成系統啟動困難甚至無法啟動。由于變頻器的非線性產生的高次諧波

，引起電動機的轉距脈動及電動機發熱，并且電動機運行噪聲也加大。低頻穩態運行時，受電網電壓波

動或系統負載的變化及變頻器輸出電壓波形的奇變，將造成電動機的抖動。當變頻器距電動機距離較大

時及高次諧波對控制電路的干擾，極易引起電動機的爬行。由于上述各種現象，嚴重降低由變頻器構成

的調速系統的調速特性和動態品質指標，本文對系統的低頻機械特性和變頻器的低頻特性進行分析，提

出采取相應的措施，以使系統的低頻運行特性能得以改善。
 　　二、變頻器低頻機械特性
 　　1、低頻啟動特性
 　　異步電動機改變定子頻率F1，即可平滑地調節電動機的同步轉速，但是隨著F1的變化，電動機的機

械特性也將發生改變，尤其是在低頻區域，根據異步電動機的最大轉距公式：
 　　Temax=3/2{np（U1/W1）2}/{R1/W1+/（R2/W1）2+（LL1+LL2）2}式中np—電動機極對數;
 　　R1—定子每相電阻;
 　　R2—折合到定子側的轉子每相電阻;
 　　LL1—定子每相漏感;
 　　LL2—折合到定子側的轉子每漏感;
 　　U1—電動機定子每相電壓;
 　　W1—電源角頻率
 　　可見Temax是隨著W1的降低而減小，在低頻時，R1已不可忽略。Temax將隨著W1的減小而減小，啟動

轉距也將減小，甚至不能帶動負載。
 　　2、低頻穩態特性
 　　電動機穩態運行時的轉距公式如下：
 　　TL=3np（U1/W1）2SW1R2/{（SR1+R2）2+S2W2（LL1+LL2）2}
 　　在角頻率W1為額定時，R1可以忽略。而在低頻時，R1已不能忽略，故在低頻區時由于R1上的壓降所

占的比重增加，將無法維持M的恒定，特別是在電網電壓變化和負載變化時，系統將出現抖動和爬行。
 　　三、變頻器調速系統低頻特性
 　　1、諧波分析
 　　由變頻器構成的調速系統，由于變頻器的非線性，電動機定子中除了基波電流外，還有各次諧波電

流，由于高次諧波的存在，使電動機損耗和感抗增大，減少了cosφ，從而影響輸出轉距，并將產生6倍

于基波頻率的脈動轉距。
 　　以電流波形中的5次、7次諧波來分析，在三相電動機定子電流中的5次諧波頻率為F5=5F1（F1為基

波電流頻率），它在電動機氣隙中產生空間負序的磁勢和磁場，這個磁場的轉速n51為基波電流所產生磁

場的轉速n11的5倍，并且沿著與基波磁場反的方向旋轉，由于電動機轉速一定，并假設接近n11，這樣由

5次諧波磁勢在轉子內感應出6倍于基波頻率的轉子電流，此電流與氣隙基波磁勢的合成作用產生6倍于基

波頻率的脈動轉距。
 　　7次諧波所產生的磁場與基波同相序，但它所產生的旋轉磁場轉速7倍于基波旋轉磁場；諧波；的轉

速，故相應轉子電流諧波與氣隙主磁場的相對轉速也是6倍于基波頻率，也產生一個6倍于基波頻率的脈

動轉距。
 　　以上兩個6倍于基波頻率的脈動轉距一齊使電動機的電磁轉距發生脈動，雖然其平均值為零，但脈

動轉距使電動機轉速不均勻，在低頻運行時影響最大。
 　　2、準方波方式下脈動轉距的產生
 　　分別設ψ1、ψ2為定子磁鏈及轉子磁鏈的空間矢量，在穩態準方波（QSW）運行方式時（橋中晶閘

管用1800電角脈沖觸發）ψ1在輸出周期內沿著正六邊形的周邊運動。ψ2沿著與六邊形同心的圓周運動

，在準方波運行方式下ψ1和ψ2運動是連續的，但它們且有重大的區別，當矢量ψ2以恒定定子電壓角速

度W1旋轉時，矢量ψ1以恒定的線速度沿正六邊形周邊運行，矢量ψ1線速度恒定導致其角速度的變化，

進而引起ψ1和ψ2的夾角δ變化，除此，當ψ1沿著六角形軌跡移動時其幅值在一定程度上也有變化。當

電動機空載時，由于處于穩態ψ1與ψ2的夾角與轉距T在W1t=0、π/6、π/3時為零，而當W1T≠0、π/6

、π/3時，δ不為零，它與上面提到的ψ1幅值變化一起引起低頻轉距脈動，其頻率為定子電壓基波的6

倍，當電動機帶負載時對應于一個恒定的δ均值，低頻轉距脈動將疊加于恒定轉距均值之上。
 　　四、系統低頻特性改善措施
 　　1、啟動轉距的提升
 　　由于系統在低頻時R1上的壓降影響，使系統的啟動轉距隨W1下降而減小，為此變頻器設有轉距提升

功能，該功能可以調整低頻區域電動機的力矩，使之與負荷配合，增大啟動轉距?？蛇x擇自動轉距提升

和手動轉距提升模式，其原理是提升定子電壓也就相應提高了啟動轉距，但提升電壓設置過高，將導致

電流過大引起電動機飽和、過熱或過電流跳閘。如1336PLUS系列變頻器的轉距提升功能，可自動調整提

升電壓，以產生所需的電壓，可根據預定轉距所需的電流來選擇提升電壓，轉距提升在控制電流的同時

使電動機處于最佳運行狀態，在選擇手動轉距提升時，要結合實際情況來設定轉距提升值。
 　　2、改善低頻轉距脈動
 　　變頻器構成的交流調速系統的低頻轉距脈動直接影響系統動態特性，不論是變頻器的生產廠和系統

集成的工程技術人員，都在盡力于改善低頻區脈動這一技術問題。如采用磁通控制方式、正弦波PWM控制

方式，它不是按照調制正弦波和載波的交點來控制GTR的導通和關斷，而是始終使異步電動機的磁通接近

正弦波，旋轉磁場的軌跡是圓形來決定GTR的導通規律。在很低的頻率下，保證異步電動機在低速時旋轉

均勻，從而擴大了變頻調速范圍，抑制異步電動機的振動和噪聲。其圓形旋轉磁場的實現，是通過檢測

磁通使控制環節隨時判斷實際磁通超過誤差范圍與否，來改變GTR的工作模式，從而保證旋轉磁場的軌跡

呈圓形，以減少轉距脈動。
 　　3、圓周PWM方法降低轉距脈動
 　　“圓周”的含義是指定子磁鏈ψ1空間矢量在高斯平面中沿著一個非常接近于圓周的多邊形，其以

降低電動機脈動轉距為目的來確定電壓脈沖的寬度和位置。三相逆變器為全波橋式結構，如其運行在這

樣一種方式下，當交流輸出端（a、b、c）之一在任何時候接通直流母線（應同時接到另一個直流母線上

），這一原理從圖1（a）中可以明顯表示清楚。顯然交流輸出端接到直流母線方式有六種，這就導致定

子電壓U1的空間矢量有六個位置，這六個位置如圖1（b）所示，圖1（b）中六種開/關狀態對應著U1的六

種位置，圖中粗線位置表示開關1、3、6處于開的位置，投影所產生的瞬時相電壓如下：
 　　Va=Vb=1/3VdcVc=-2/3Vdc
 　　其余類推，符號Va、Vb、Vc代表三相輸出電壓的瞬時相電壓值，假如Ia+Ib+Ic=0由空間矢量在A、B

、C軸上的垂直投影就可得到Va、Vb、Vc，除以上六種開/關狀態外，還有使開關1、3、5或2、4、6同時

關斷兩種狀態，在這種情況下，交流輸出端a、b、c接到同一電位上，U1及Ua、Ub、Uc順次變為零，將這

種運行方式應用到一個三電平PWM逆變器上可獲得與兩電平PWM相比而言較低的諧波成分。
 　　PWM形式是一種斬波準方波調制，負載上的相電壓由矩形段和零電壓段（U1=0時）組成，在每個電

壓脈沖時刻，矢量ψ1以恒定線速度移動，而在零電壓段保持靜止，然而由于矢量ψ2以恒定角速度W1轉

動，ψ1和ψ2間的夾角δ就出現了，因此電壓斬波是引起高頻轉距脈動的主要原因，頻率與輸出電壓矩

脈沖頻率相同。這是由于PWM自身固有的，實際上高頻轉矩脈動是很難消除的，并疊加于低頻轉矩脈動之

上。為消除系統的低頻轉矩脈動可從以下兩種方式開展工作。
 　　1.1在電壓脈沖中間點的時刻，矢量ψ1、ψ2間的夾角δ在穩態運行時對于所有脈沖應保持恒定，

消除由δ變化而產生的對低頻轉矩（頻率為6F1）的影響，在空載情況下δ=0盡管ψ1的幅值變化，低頻

轉矩脈動仍然將被完全消除。
 　　1.2在恒定的負載時（δ-cost≠0）僅僅ψ1幅值的變化引起低頻轉矩脈動，而負載引起ψ2幅值的

變化可以忽略，因此必須獲得一個比較接近于圓周的ψ1矢量軌跡。圓周PWM是利用空載矢量ψ1的空間位

置來確定電壓脈沖的中間點，即晶閘管導通段及零電壓段的合理組合，可以產生幅值變化可以忽略不計

的ψ1，此原理如圖1所示，ψ1停止時刻（即零電壓段）用圓點標出，確定電壓脈沖位置使它們對稱，如

圖中各橫坐標的中間點，脈沖寬度（即持續時間）與橫坐標長度相對應，所要求的輸出電壓來確定。自

然電壓波形周期由ψ1矢量沿多邊形轉一周所需的時間確定。采用此方法在保持輸出電壓由零到最大值可

變的同時，可有效的消除低頻轉矩脈動。